概述：

熱電偶是科研﹑出產zui常用的溫度傳感器，固然構造簡略，然而，應用中不留神仍舊會發生較年夜丈量偏差。

在溫度測溫體系中，zui常用的溫度傳感器K型熱電偶也會因抉擇性氧化而超差。 為了進步丈量精度，增加丈量偏差，延伸熱電偶應用壽命，請求應用者不只應具有儀表方面的操縱技巧，并且還應存在物理、化學及資料等多方面常識。 —熱電偶，但現場職員以為熱電偶兩根線構造簡略，熱電偶在應用前假如不停止測試或準確應用，在現場應用中仍舊會呈現種種成績。比方：裝置或應用不當，將會惹起較年夜的丈量偏差，乃至檢定及格的熱電偶也會因操縱不當，在應用時分歧格，在滲碳等復原性氛圍中，假如不留神，

熱電偶是古代溫度丈量的一種必弗成少的溫度傳感器，也是一種zui簡略﹑zui一般的溫度丈量儀表，熱電偶在應用進程的溫度偏差與產物保護都是一個現局面臨的嚴峻成績，假如應用不當就會形成直接經濟喪失，或許誤報誤判，熱電偶在溫度丈量擔負著弗成或缺的腳色，針對以后存在的成績，具體探究影響丈量偏差的重要要素：

1，溫度傳感器拔出深度﹑呼應時光﹑熱輻射及熱阻抗等，指出熱電偶絲不均質﹑鎧裝熱電偶分流偏差﹑K型熱電偶的抉擇性氧化﹑K狀況﹑應用氛圍﹑絕緣電阻及熱電偶劣化等在應用中應留神事項。

2，選型：現場偶然在選型下面不充足斟酌到現場的現實須要，而是用實踐的頭腦去選型，溫度順應范疇太年夜，或太小

3，材質的把控不斷定。

4，現場情況不充足斟酌

5，現場操縱職員的技巧

A, 熱電偶的應用壽命

熱電偶的劣化是一個質變進程，對其定量很艱苦，將隨熱電偶的品種﹑直徑﹑應用溫度﹑氛圍﹑時光的差別而變更。熱電偶的應用壽命是指熱電偶劣化開展到超越答應偏差，乃至斷線不克不及應用的時光。

(1) 拆卸式熱電偶的壽命 我國尺度中僅對熱電偶的穩固性有請求。即劃定在某一溫度下經200h，應用前后熱電動勢的變更。然而，尚未發明對應用壽命有劃定。日本有關熱電偶應用壽命的請求，是根據日本JIS（C-1602-1995）尺度中劃定的熱電偶持續應用時光。對B﹑R﹑S型熱電偶而言為2000h,K﹑E﹑J﹑T型熱電偶為10000h。 在現實應用時，拆卸式熱電偶平日有維護管，只有在特別情形下才裸絲應用。因而，在少數場所下，維護管的壽命決議了熱電偶壽命。對熱電偶的現實應用壽命的斷定，必需是經由過程臨時網絡﹑積聚現實應用狀況下的數據，才有可能給出較的成果[5]。

 (2) 鎧裝熱電偶的壽命 因為鎧裝熱電偶有套管維護與外界情況隔斷，因而套管材質對鎧裝熱電偶

的壽命影響很年夜，必需依據用處抉擇熱電偶絲及金屬套管。當材質選定后，其壽命又跟著鎧裝熱電偶直徑的增年夜而增長。鎧裝熱電偶同拆卸式熱電偶比擬，雖有很多長處，但應用壽命每每低于拆卸式熱電偶。

B,拔出深度的影響

（1）測溫點的抉擇 熱電偶的裝置地位，即測溫點的抉擇是zui主要的。測溫點的地位，對出產工藝進程而言，必定要存在*性、代表性，不然將掉去丈量與把持的意思。

（2）拔出深度 熱電偶拔出被測場合時，沿著傳感器的長度偏向將發生熱流。當情況溫度低時就會有熱喪失。以致熱電偶與被測工具的溫度紛歧致而發生測溫偏差。總之，由熱傳導而惹起的偏差，與拔出深度有關。而拔出深度又與維護管材質有關。金屬維護管因其導熱機能好，其拔出深度應當深一些（約為直徑的15—20倍），陶瓷資料絕熱機能好，可拔出淺一些（約為直徑的10-15倍）。對工程測溫，其拔出深度還與丈量工具是運動或活動等狀況有關，如活動的液體或高速氣流溫度的丈量，將不受上述限度，拔出深度能夠淺一些，詳細數值應由試驗斷定。

C,呼應時光的影響

打仗法測溫的根本道理是測溫元件要與被測工具到達熱均衡。因而，在測溫時須要堅持必定時光，才干使兩者到達熱均衡。而堅持時光的是非，同測溫元件的熱呼應時光有關。而熱呼應時光重要取決于傳感器的構造及丈量前提，差異極年夜。對氣體介質，尤其是運動氣體，至少應堅持30min以上才干到達均衡；對液體而言，zui快也要在5min以上。 對溫度一直變更的被測場合，尤其是霎時變更進程，全進程僅1秒鐘，則請求傳感器的呼應時光在毫秒級。因而，一般的溫度傳感器不只跟不上被測工具的溫度變更速率呈現滯后，并且也會因達不到熱均衡而發生丈量偏差。抉擇呼應快的傳感器。對熱電偶而言除維護管影響外，熱電偶的丈量端直徑也是其重要要素，即偶絲越細，丈量端直徑越小，其熱呼應時光越短。測溫元件熱呼應偏差可經由過程下式斷定 [1]。 Δθ=Δθ0exp（-t/τ） （2—1） 式中 t—丈量時光 S， Δθ—在 t 時辰，測溫元件惹起的偏差，K或℃ Δθ0—“t=0” 時辰，測溫元件惹起的偏差，K或℃ τ—時光常數 S e —天然對數的底（2.718） 因而，當t=τ時，則Δθ=Δθ0/e 即為0.368， 假如當t=2τ時,則Δθ=Δθ0/e2 即為0.135。 當被測工具的溫度,以必定的速率α(k/s或℃/s)回升或降低時,經由充足的時光后,所發生的呼應偏差可用下式表現： Δθ∞=-ατ （2—2） 式中 Δθ∞—經由充足時光后，測溫元件惹起的偏差。 由式（2—2）能夠看出，呼應偏差與時光常數（τ）成正比。為了進步檢定效力很多企業采取主動檢定安裝，對入廠熱電偶停止檢定，然而，該安裝也并非非常。二汽變速箱廠熱處置車間就發明假如在400℃點的恒溫時光不敷，達不到熱均衡，就輕易產生誤判。

D,熱輻射的影響

 拔出爐內用于測溫的熱電偶，將被低溫物體收回的熱輻射加熱。假設爐內氣體是通明的，并且熱電偶與爐壁的溫差較年夜時，將因能量交流而發生測溫偏差。 在單元時光內，兩者交流的輻射能為P，可用下式表現： P=σε（Tw4 - Tt4 ） （2—3） 式中 σ—斯忒藩—波爾茲常數 ε—發射率 Tt—熱電偶的溫度 , K Tw—爐壁的溫度 , K 在單元時光內,熱電偶同四周的氣體（溫度為T）,經由過程對流及熱傳導也將產生熱量交流的能量為P′ P′=αA（T-Tt） （2—4） 式中 α—熱導率 A— 熱電偶的名義積 在畸形狀況下，P= P′，其偏差為： Tt-T=σε（Tt4-Tw4）/αА （2—5） 對單元面積而言其偏差為 Tt-T=σε（Tt4-Tw4）/α （2—6） 因而，為了增加熱輻射偏差，應增年夜熱傳導，并使爐壁溫度Tw ，盡可能瀕臨熱電偶的溫度Tt。

在裝置時還應留神：

 ① 熱電偶裝置地位，應盡可能避開從固體收回的熱輻射，使其不克不及輻射到熱電偶名義；

② 熱電偶帶有熱輻射掩蔽套。

E ,熱阻抗增長的影響 在低溫下應用的熱電偶，假如被測介質為氣態，那么維護管名義堆積的塵土等將燒熔在名義上，使維護管的熱阻抗增年夜；假如被測介質是熔體，在應用進程中將有爐渣堆積，不只增長了熱電偶的呼應時光，并且還使唆使溫度偏低。因而，除了按期檢定外，為了增加偏差，常常抽檢也是須要的。比方，入口銅熔煉爐，不只裝置有持續測溫熱電偶，還裝備耗費型熱電偶測溫安裝，用于實時校準持續測溫用熱電偶的度。

E , 熱電偶絲不均質影響:

（1）熱電偶材質自身不均質 熱電偶在計量室檢準時，按規程請求，拔出檢定爐內的深度只有300mm。因而每支熱電偶的檢定成果，確實的說只能表現或重要表現出從丈量端開端300mm長偶絲的熱電行動，但是，當熱電偶的長度較長時，則年夜部門偶絲處于低溫區，假如熱電偶絲是均質的，那么根據均質回路定章，丈量成果與長度有關。但是，熱電偶絲并非均質，尤其是廉金屬熱電偶絲其均質性較差，又處于存在溫度梯度的場所，那么其部分將發生熱電動勢，該電動勢稱為寄生電勢。由寄生電勢惹起的偏差稱為不均質偏差。 在現有的貴金屬、廉金屬熱電偶檢定例程中，對熱電偶的不均質尚未作出劃定，只有在熱電偶絲材尺度中，對熱電偶絲的不平均性有必定請求。對廉金屬熱電偶采取首尾檢定法求出不平均熱電動勢。正規熱電偶絲材出產廠，均按國度尺度請求，出產出不平均熱電動勢合乎請求的產物。 （2）熱電偶絲經應用后發生的不均質 對新制的熱電偶，即便是不平均熱電動勢能滿意請求，然而，重復加工、曲折以致熱電偶發生加工畸變，也將掉去均質性，并且應用中熱電偶臨時處于低溫下也會因偶絲的劣化而惹起熱電動勢變更，比方：拔出產業爐中的熱電偶，將沿偶絲長度偏向產生劣化，并隨溫度增高，劣化加強，當劣化的部門處于存在溫度梯度的場合，也將發生寄生電動勢疊加在總熱電動勢中而呈現丈量偏差。 作者在實際中發明有的熱電偶經計量部分檢定及格的產物（多為廉金屬熱電偶）到現場應用時卻分歧格。再前往到計量部分檢定仍舊及格，此中重要起因就是偶絲不均質惹起的。出產熱電偶的技巧職員都親身領會到，熱電偶的分歧格率也隨其長度的增長而增長。皆是受熱電偶絲材不均質的影響。總之，由不均質即寄生電動勢惹起的偏差，取決于熱電偶絲本身的不均質水平及溫度梯度的年夜小，對其定量艱苦。

F, 短程有序構造變更（K狀況）的影響

K型熱電偶在250℃—600℃溫度范疇內應用時，因為其顯微構造產生變更，構成短程有序構造，因而將影響熱電勢值而發生偏差，這就是所謂的K狀況[3]。它是Ni—Cr合金*的晶格變更，當Cr含量在5—30%范疇內存在著原子晶格的有序 無序改變。由此而惹起的偏差，因Cr含量及溫度的差別而變更。將K型熱電偶從300℃加熱至800℃，每50℃取一點，丈量該點電勢。在450℃時偏向zui年夜可達4℃，在350—600℃范疇內，均為正偏向。因為K狀況的存在，使K型熱電偶在升溫或降溫檢定成果紛歧致，故在廉金屬熱電偶檢定例程中明文劃定檢定次序：由高溫向低溫逐點升溫檢定。并且在400℃檢定點，不只傳熱后果欠安，難以到達熱均衡，并且，又剛好處于K狀況誤

差zui年夜范疇。因而，對該點斷定及格與否時應很穩重。 Ni—Cr合金短程有序構造變更的景象，不只存在于K型，并且，在E型熱電偶正極中也有此景象。然而，作為變更量E型熱電偶僅為K型的2/3。總之，K狀況與溫度、時光有關，當溫度散布或熱電偶地位變更時，其偏向也會產生很年夜變更。故難以對偏向年夜小作出評估。

G,鎧裝熱電偶的分流偏差:

（1）分流偏差 瓦軸團體滲碳爐用鎧裝熱電偶，僅應用一周就禁絕了。為探究起因，作者曾到現場考核，但未發明異樣，只好從爐子上取上去經計量室檢定成果及格。那么成績安在呢？zui后，依據該支熱電偶的現場裝置特色，經研討發明，上述成績是鎧裝熱電偶的分流偏差形成的。 所謂分流偏差即用鎧裝熱電偶丈量爐溫時，當熱電偶旁邊部位有超越800°C的溫度散布存在時,因其絕緣電阻降低，熱電偶示值呈現異樣的景象，稱為分流偏差。根據均質回路定章，用熱電偶測溫只與丈量端與參考端兩頭溫度有關，與旁邊溫度散布有關。但是因為鎧裝熱電偶的絕緣物是粉末狀MgO，溫度每降低100°C，其絕緣電阻降低一個數目級，傍邊間部位溫度較高時，一定有泄電流發生，以致在熱電偶輸出電勢中有分流偏差呈現。

表1鎧裝熱電偶發生分流偏差的前提 影響要素前提 鎧裝熱電偶的直徑 旁邊部位的溫度 旁邊部位加寒帶長度 旁邊部位加寒帶地位 絕緣電阻 熱電偶絲電阻 直徑越細,越輕易發生偏差。 旁邊部位的溫度超越800℃,輕易發生分流偏差。 旁邊部位加寒帶長度越長,越輕易發生分流偏差。 旁邊部位加寒帶地位距丈量端越遠,越輕易發生分流偏差。 絕緣電阻越低,越輕易發生分流偏差。

① K型與S型比擬，K型熱電偶絲電阻比S型電阻年夜，故更輕易發生分流偏差。

② 外徑雷同的鎧裝熱電偶，熱電偶絲越細，越輕易發生分流偏差。

（2）分流偏差發生的前提 將鎧裝熱電偶程度拔出爐內，其規格及試驗前提為：直徑ф4.8mm,長度為25m,旁邊部位加寒帶的長度為20m，溫度為1000℃。本次試驗中，熱電偶的丈量端與旁邊部位的溫差為200℃。假如丈量端溫度高于旁邊部位，則發生負偏差；相反，則發生正偏差。假如兩者的溫差為200℃，那么，分流偏差約為100℃。這是相對不克不及疏忽的，分流偏差的發生前提與鎧裝熱電偶品種跟直徑等要素有關[2]，

見表1。

H,分流偏差的影響要素及對策

低溫下鎧裝熱電偶發生分流偏差的景象，正在惹起人們的看重，因而有須要懂得分流偏差的影響要素，并采用恰當對策以增加或打消分流偏差的影響。 （1）鎧裝熱電偶直徑 對長度為9米的K型鎧裝熱電偶（MgO絕緣），只將熱電偶旁邊部位加熱。試驗成果標明：分流偏差的年夜小與其直徑的平方根成正比（直徑細致，不遵照此法則），即直徑越細，分流偏差越年夜。 傍邊間部位溫度高于800℃時，對ф3.2mm鎧裝熱電偶將發生分流偏差。但對ф6.4mm及ф8mm鎧裝熱電偶，傍邊間部位的溫度為900℃時，仍未發明分流偏差。對ф6.4mm(熱電極絲直徑為ф1.4mm)與ф8mm（熱電極絲直徑為ф2.0mm）的鎧裝熱電偶，傍邊間部位溫度為1100℃時，直徑為ф8mm的鎧裝熱電偶發生的分流偏差僅為ф6.4mm的一半。此數值（50%）遠視于兩種鎧裝熱電偶電極絲直徑的平方比（1.42/2.02 ） ,而電極絲直徑平方比,即為電極絲的電阻比。因而，為了增加分流偏差，應盡可能選用粗直徑的鎧裝熱電偶。

(1) 旁邊部位的溫度 假如旁邊部位的溫度超越800℃，有可能發生分流偏差，其年夜小將隨溫度的降低，呈指數關聯增年夜。因而，除丈量端外，別的部位應盡可能防止超越800℃。

(2) 旁邊部位加寒帶長度及地位 傍邊間部位加寒帶溫度高于800℃時，其加寒帶的長度越長，間隔丈量端越遠，分流偏差越年夜。因而，應盡可能收縮加寒帶長度 ，而且，不要在闊別丈量端處加熱，以增加分流偏差。

(3) 熱電偶絲的電阻 當鎧裝熱電偶的直徑雷同時，分流偏差將隨熱電偶絲的電阻增年夜而增長。因而,采取電阻小的熱電偶絲更好。比方：直徑雷同的S型鎧裝熱電偶同K型熱電偶比擬，其分流偏差增加40%。因而，可采取S型熱電偶丈量爐內溫場散布，用度雖高，但較。

(4) 絕緣電阻 低溫下氧化物的電阻率將隨溫度的降低呈指數下降,分流偏差的年夜小重要取決于低溫部門的絕緣機能,絕緣電阻越低,越輕易發生分流偏差。當絕緣電阻增長10倍或增加至1/10時，其分流偏差也隨之增加至1/10或增年夜10倍。為了增加分流偏差，應盡可能采取直徑粗的鎧裝熱電偶，增長絕緣層厚度。假如上述辦法有效時，只好采取拆卸式熱電偶。

在抉擇熱電偶時，必需針對應用前提斟酌如下多少點：

 ① 常用溫度及zui高應用溫度

② 氧化復原等應用氛圍

③ 抗振動機能 對拆卸式熱電偶而言，氛圍的影響，起首取決于維護管材質及熱電偶構造，因而，熟習、把握種種維護管資料的物理、化學機能是很須要的。比方：在粉末冶金行業中，常用鉬管作為熱電偶維護管。在1600℃的H2氛圍下，應用后果較好。但是，鉬管在氧化性氛圍下，很短時光就因氧化而蝕損。其次，應依據應用氛圍，抉擇適合的熱電偶，在1300℃以上的氧化性氛圍中，抉擇鉑銠熱電偶，在復原性、真提下采取鎢錸熱電偶較好。 對K型熱電偶，適于在氛圍、O2等氛圍中任務，但在H2中應用時，其名義被H2復原，短時光無影響，假如長時光裸露在H2中，在減速復原的同時，將使偶絲產生晶粒長年夜而

斷線；在CO或煤氣等復原性氛圍中，其劣化將明顯放慢而超差。 對鎧裝熱電偶，氫的原子半徑很小，輕易透過外衣進入其外部，同樣也將減速劣化，以致熱電勢值年夜幅度下降。 (4) 絕緣電阻的影響 熱電偶用絕緣物，在低溫下，其絕緣電阻隨溫度降低而急驟下降，因而，將有泄電流發生，該電流暢過絕緣電阻曾經降低的絕緣物流入儀表，使儀表唆使不穩或發生丈量偏差，也可能產生記載儀亂辦理的景象。

J, 應用氛圍的影響

(1) 抉擇性氧化 對含Fe的Ni—Cr合金，假如氧分壓低于特定值，那么同O2親跟力年夜的Cr，將產生抉擇性氧化，這是Ni—Cr合金*的晶界氧化。如用顯微鏡不雅察表面面氧化層，就能夠看到綠色析出物，這種景象平日稱為“綠蝕”。尤其是當溫度在800℃—1050℃范疇內，體制內又含有CO，H2等復原性氣體時，K型熱電偶的正極，更輕易產生抉擇性氧化。這種因Cr含量下降而惹起的熱電勢偏低，已成為K型熱電偶在熱處置行業臨時應用的限度要素。 假如采取的氣體很純，而且體系中不含氧，能夠延伸熱電偶應用壽命。但是，假如熱電偶絲名義有氧化層時，仍可為Cr的抉擇性氧化供給充足的氧。因而，在非氧化性氛圍中應用時，應采取清潔、拋光的偶絲。同時，應盡可能防止在帶有微量氧的惰性氣體或氧分壓很低的氛圍中應用。當維護管長徑比擬年夜時（即維護管很細），因為氛圍輪回不良，構成缺氧狀況，其剩余的大批氧仍可為Cr的抉擇性氧化供給前提。

(2) 抉擇性氧化的對策 為了避免或減緩K型熱電偶因抉擇性氧化而惹起劣化，除了在材質方面加以改良外，還應在熱電偶構造上采用響應對策：

① 抉擇對氧親跟力較Cr更強的金屬作為吸氣劑，封入維護管內，避免Cr產生抉擇性氧化，也能夠采取增長維護管直徑或吹氣的辦法增長氧含量。

② 拆卸式熱電偶實體化。—實體型滲碳爐用熱電偶，存在密封構造的拆卸式熱電偶，可避免Cr產生抉擇性氧化，經十多少家企業多年應用證實，此計劃無效。應用壽命在12個月以上，用戶很滿足。

(3) 應用氛圍的影響 熱電偶的穩固性，因應用溫度，氛圍差別各別，對統一種傳感器，如K型熱電偶的zui高應用溫度也因直徑差別而變更，直徑雷同的K型熱電偶也因構造的差別，其穩固性也有很年夜差別。

K, 熱電偶的劣化

熱電偶的應用壽命與其劣化有關，所謂熱電偶的劣化，即熱電偶經應用后，呈現老化蛻變的景象。由金屬或合金形成的熱電偶，在低溫下其外部晶粒要逐步長年夜。同時合金中含有大批雜質，其地位或外形也將產生變更，并且，對四周情況中的復原或氧化性氣體也要產生反響。隨同上述變更，熱電偶的熱電動勢也將敏感的產生變更。因而熱電偶的劣化景象是弗成防止的。